特許ウォッチ

公開番号2025118078
公報種別公開特許公報(A)
公開日2025-08-13
出願番号2024013171
出願日2024-01-31
発明の名称デッキスラブ、デッキスラブの施工方法、デッキスラブの設計方法、および情報処理システム
出願人JFE建材株式会社
代理人アインゼル・フェリックス=ラインハルト,個人,個人
主分類E04B 1/16 20060101AFI20250805BHJP(建築物)
要約【課題】適用範囲を拡大した開口部の補強を不要または低減することができるデッキスラブ、デッキスラブの施工方法、およびデッキスラブの設計方法、情報処理システムを提供すること。
【解決手段】デッキスラブ1、1Aは、開口部3を有するデッキプレート2、及びデッキプレート2上に打設されたコンクリート7を有するデッキスラブ1、1Aであって、デッキスラブ1、1Aに生じる曲げモーメントM0、M6、M7、M1A、M1Bの大きさはデッキスラブ1の許容曲げモーメントM12、M34、M45、M89、M910の大きさ以下の値となる条件を満たすことで得られる。
【選択図】図1A
特許請求の範囲【請求項１】
開口部を有するデッキプレート、及びデッキプレート上に打設されたコンクリートを有するデッキスラブであって、
前記デッキスラブに生じる曲げモーメントの大きさは、前記デッキスラブの許容曲げモーメントの大きさ以下の値となることを特徴とする、
デッキスラブ。
続きを表示（約 9,300 文字）【請求項２】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が１５０ｍｍ以下の開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、１．５以上、２．０未満の大きさを有し、
下記式（Ａ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ１と、下記式（Ｂ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ２と、下記式（Ｃ）に基づいて算出される許容正方向曲げモーメントＭ１２とは、下記式（Ｄ）に基づいて算出される前記デッキスラブに生じる曲げモーメントＭ０との関係において、下記式（Ｅ）を満たすことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ１＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ａ）
（上記式（Ａ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ２＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｂ）
（上記式（Ｂ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ１２＝ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）…（Ｃ）
（上記式（Ｃ）において、ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）とは、式（Ａ）乃至（Ｂ）によって得られたＭ１とＭ２の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ０＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／８｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／８｝…（Ｄ）
（上記式（Ｄ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ１２≧Ｍ０…（Ｅ）
【請求項３】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が４５０ｍｍ以下の開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、１．５以上、２．０未満の大きさを有し、
下記式（Ｆ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ３と、下記式（Ｇ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ４と、下記式（Ｈ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容正方向曲げモーメントＭ３４と、下記式（Ｉ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ５と、下記式（Ｊ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容負方向曲げモーメントＭ４５と、下記式（Ｋ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる正方向曲げモーメントＭ６と、下記式（Ｌ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる負方向曲げモーメントＭ７とのうち、前記許容正方向曲げモーメントＭ３４と前記正方向曲げモーメントＭ６とは、下記式（Ｍ）を満たし、前記許容負方向曲げモーメントＭ４５と前記負方向曲げモーメントＭ７とは、下記式（Ｎ）を満たすことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ３＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ｆ）
（上記式（Ｆ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ４＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｇ）
（上記式（Ｇ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ３４＝ＭＡＸ（Ｍ３，Ｍ４）…（Ｈ）
（上記式（Ｈ）において、ＭＡＸ（Ｍ３，Ｍ４）とは、式（Ｆ）乃至（Ｇ）によって得られたＭ３とＭ４の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ５＝０．６２×｛（Ｆｃ）＾(１／２)｝×ｅＺｔ…（Ｉ）
（上記式（Ｉ）において、ｅＺｔはデッキスラブ上端の断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ４５＝ＭＡＸ（Ｍ４，Ｍ５）…（Ｊ）
（上記式（Ｊ）において、ＭＡＸ（Ｍ４，Ｍ５）とは、式（Ｇ）および（Ｉ）によって得られたＭ４とＭ５の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ６＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／２４｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／２４｝…（Ｋ）
（上記式（Ｋ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ７＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／１２｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／１２｝…（Ｌ）
（上記式（Ｌ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ３４≧Ｍ６…（Ｍ）
Ｍ４５≧Ｍ７…（Ｎ）
【請求項４】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、１．５以上、２．０未満の大きさを有し、
下記式（Ｏ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ８と、下記式（Ｐ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ９と、下記式（Ｑ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容正方向曲げモーメントＭ８９と、下記式（Ｒ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ１０と、下記式（Ｓ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容負方向曲げモーメントＭ９１０と、有限要素法により算出されるデッキスラブに生じる正方向最大曲げモーメントＭ１Ａと、前記有限要素法により算出されるデッキスラブに生じる負方向最大曲げモーメントＭ１Ｂとのうち、
前記許容正方向曲げモーメントＭ８９と前記正方向最大曲げモーメントＭ１Ａとは、下記式（Ｔ）を満たし、
前記許容負方向曲げモーメントＭ９１０と前記負方向最大曲げモーメントＭ１Ｂとは、下記式（Ｕ）を満たし、
前記有限要素法は、入力要素として、デッキスラブの切断方法、開口部の位置、開口部の寸法、耐火補強筋に関する仕様、デッキスラブ支持間距離、デッキスラブの断面性能、デッキスラブの材料強度、固定荷重および積載荷重、設計荷重変更の有無、梁の条件、柱の条件、建築物の構造、梁とデッキプレートの接合方法、デッキスラブの許容応力度のうち、少なくとも一つを含む、ことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ８＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ｏ）
（上記式（Ｏ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ９＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｐ）
（上記式（Ｐ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ８９＝ＭＡＸ（Ｍ８，Ｍ９）…（Ｑ）
（上記式（Ｑ）において、ＭＡＸ（Ｍ８，Ｍ９）とは、式（Ｏ）乃至（Ｐ）によって得られたＭ８とＭ９の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ１０＝０．６２×｛（Ｆｃ）＾(１／２)｝×ｅＺｔ…（Ｒ）
（上記式（Ｑ）において、ｅＺｔはデッキスラブ上端の断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ９１０＝ＭＡＸ(Ｍ９,Ｍ１０)…（Ｓ）
（上記式（Ｓ）において、ＭＡＸ（Ｍ９,Ｍ１０）とは、式（Ｐ）および（Ｒ）によって得られたＭ９とＭ１０の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ８９≧Ｍ１Ａ…（Ｔ）
Ｍ９１０≧Ｍ１Ｂ…（Ｕ）
【請求項５】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が１５０ｍｍを超え、６００ｍｍ以下の大きさの開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、１．５以上、２．０未満の大きさを有し、
下記式（Ａ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ１と、下記式（Ｂ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ２と、下記式（Ｃ）に基づいて算出される許容正方向曲げモーメントであるＭ１２とは、下記式（Ｄ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる曲げモーメントＭ０との関係において、下記式（Ｅ）を満たすことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ１＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ａ）
（上記式（Ａ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ２＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｂ）
（上記式（Ｂ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ１２＝ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）…（Ｃ）
（上記式（Ｃ）において、ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）とは、式（Ａ）乃至（Ｂ）によって得られたＭ１とＭ２の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ０＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／８｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／８｝…（Ｄ）
（上記式（Ｄ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ１２≧Ｍ０…（Ｅ）
【請求項６】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が４５０ｍｍを超える大きさの開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、１．５以上、２．０未満の大きさを有し、
下記式（Ｆ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ３と、下記式（Ｇ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ４と、下記式（Ｈ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容正方向曲げモーメントＭ３４と、下記式（Ｉ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ５と、下記式（Ｊ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容負方向曲げモーメントＭ４５と、下記式（Ｋ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる正方向曲げモーメントＭ６と、下記式（Ｌ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる負方向曲げモーメントＭ７と、のうち、
前記許容正方向曲げモーメントＭ３４と前記正方向曲げモーメントＭ６とは、下記式（Ｍ）を満たし、
前記許容負方向曲げモーメントＭ４５と前記負方向曲げモーメントＭ７とは下記式（Ｎ）を満たすことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ３＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ｆ）
（上記式（Ｆ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ４＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｇ）
（上記式（Ｇ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ３４＝ＭＡＸ（Ｍ３，Ｍ４）…（Ｈ）
（上記式（Ｈ）において、ＭＡＸ（Ｍ３，Ｍ４）とは、式（Ｆ）乃至（Ｇ）によって得られたＭ３とＭ４の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ５＝０．６２×｛（Ｆｃ）＾(１／２)｝×ｅＺｔ…（Ｉ）
（上記式（Ｉ）において、ｅＺｔはデッキスラブの上端の断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ４５＝ＭＡＸ（Ｍ４，Ｍ５）…（Ｊ）
（上記式（Ｊ）において、ＭＡＸ（Ｍ４，Ｍ５）とは、式（Ｇ）および（Ｉ）によって得られたＭ４とＭ５の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ６＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／２４｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／２４｝…（Ｋ）
（上記式（Ｋ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ７＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／１２｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／１２｝…（Ｌ）
（上記式（Ｌ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ３４≧Ｍ６…（Ｍ）
Ｍ４５≧Ｍ７…（Ｎ）
【請求項７】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が６００ｍｍを超える大きさの開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、１．５以上、２．０未満の大きさを有し、
下記式（Ａ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ１と、下記式（Ｂ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ２と、下記式（Ｃ）に基づいて算出される許容正方向曲げモーメントであるＭ１２とは、下記式（Ｄ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる曲げモーメントＭ０との関係において、下記式（Ｅ）を満たすことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ１＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ａ）
（上記式（Ａ）において、ｃＺｃはデッキスラブの断面のコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ２＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｂ）
（上記式（Ｂ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ１２＝ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）…（Ｃ）
（上記式（Ｃ）において、ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）とは、式（Ａ）乃至（Ｂ）によって得られたＭ１とＭ２の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ０＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／８｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／８｝…（Ｄ）
（上記式（Ｄ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ１２≧Ｍ０…（Ｅ）
【請求項８】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が３００ｍｍより大きい開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、２．０より大きい値を有し、
下記式（Ａ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ１と、下記式（Ｂ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ２と、下記式（Ｃ）に基づいて算出される許容正方向曲げモーメントであるＭ１２とは、下記式（Ｄ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる曲げモーメントＭ０との関係において、下記式（Ｅ）を満たすことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ１＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ａ）
（上記式（Ａ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ２＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｂ）
（上記式（Ｂ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ１２＝ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）…（Ｃ）
（上記式（Ｃ）において、ＭＡＸ（Ｍ１，Ｍ２）とは、式（Ａ）乃至（Ｂ）によって得られたＭ１とＭ２の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ０＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／８｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／８｝…（Ｄ）
（上記式（Ｄ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ１２≧Ｍ０…（Ｅ）
【請求項９】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が３００ｍｍより大きい開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、２．０より大きい値を有し、
下記式（Ｆ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ３と、下記式（Ｇ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ４と、下記式（Ｈ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容正方向曲げモーメントＭ３４と、下記式（Ｉ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ５と、下記式（Ｊ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容負方向曲げモーメントＭ４５と、下記式（Ｋ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる正方向曲げモーメントＭ６と、下記式（Ｌ）に基づいて算出されるデッキスラブに生じる負方向曲げモーメントＭ７と、のうち、
前記許容正方向曲げモーメントＭ３４と前記正方向曲げモーメントＭ６とは、下記式（Ｍ）を満たし、
前記許容負方向曲げモーメントＭ４５と前記負方向曲げモーメントＭ７とは、下記式（Ｎ）を満たすことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ３＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ｆ）
（上記式（Ｆ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ４＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｇ）
（上記式（Ｇ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ３４＝ＭＡＸ（Ｍ３，Ｍ４）…（Ｈ）
（上記式（Ｈ）において、ＭＡＸ（Ｍ３，Ｍ４）とは、式（Ｆ）乃至（Ｇ）によって得られたＭ３とＭ４の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ５＝０．６２×｛（Ｆｃ）＾(１／２)｝×ｅＺｔ…（Ｉ）
（上記式（Ｉ）において、ｅＺｔはデッキスラブ上端の断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ４５＝ＭＡＸ（Ｍ４，Ｍ５）…（Ｊ）
（上記式（Ｊ）において、ＭＡＸ（Ｍ４，Ｍ５）とは、式（Ｇ）および（Ｉ）によって得られたＭ４とＭ５の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ６＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／２４｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／２４｝…（Ｋ）
（上記式（Ｋ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ７＝｛Ｗ×（Ｌ＾２）／１２｝＋｛ａｄＷ×（Ｌ＾２）／１２｝…（Ｌ）
（上記式（Ｌ）において、Ｗはデッキスラブに作用する等分布荷重を表し、ａｄＷはデッキスラブに開口部を設けたことにより増加する荷重を表し、Ｌはデッキスラブ支持間距離を表す。）
Ｍ３４≧Ｍ６…（Ｍ）
Ｍ４５≧Ｍ７…（Ｎ）
【請求項１０】
請求項１に記載のデッキスラブであって、
開口幅が３００ｍｍより大きい開口部を有し、
実耐力に対して許容応力度設計によって算出される長期許容荷重を除することにより得られる耐力補正率が、２．０より大きい値を有し、
下記式（Ｏ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ８と、下記式（Ｐ）に基づいて算出されるデッキスラブの鋼材で決まる許容曲げモーメントＭ９と、下記式（Ｑ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容正方向曲げモーメントＭ８９と、下記式（Ｒ）に基づいて算出されるデッキスラブのコンクリートで決まる許容曲げモーメントＭ１０と、下記式（Ｓ）に基づいて算出されるデッキスラブの許容負方向曲げモーメントＭ９１０と、有限要素法により算出されるデッキスラブに生じる正方向最大曲げモーメントＭ１Ａと、有限要素法により算出されるデッキスラブに生じる負方向最大曲げモーメントＭ１Ｂと、のうち、
前記許容正方向曲げモーメントＭ８９と前記正方向最大曲げモーメントＭ１Ａとは、下記式（Ｔ）を満たし、
前記許容負方向曲げモーメントＭ９１０と前記負方向最大曲げモーメントＭ１Ｂとは、下記式（Ｕ）を満たし、
前記有限要素法は、入力要素として、デッキスラブの切断方法、開口部の位置、開口部の寸法、耐火補強筋に関する仕様、デッキスラブ支持間距離、デッキスラブの断面性能、デッキスラブの材料強度、固定荷重および積載荷重、設計荷重変更の有無、梁の条件、柱の条件、建築物の構造、梁とデッキプレートの接合方法、デッキスラブの許容応力度のうち、少なくとも一つを含む、
ことを特徴とする、
デッキスラブ。
Ｍ８＝ｃＺｃ×Ｆｃ／３…（Ｏ）
（上記式（Ｏ）において、ｃＺｃはデッキスラブのコンクリート側断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ９＝ｃＺｔ×Ｆ／１．５…（Ｐ）
（上記式（Ｐ）において、ｃＺｔはデッキスラブの鋼材側断面係数を表し、Ｆは鋼材の許容応力度の基準強度を表す。）
Ｍ８９＝ＭＡＸ（Ｍ８，Ｍ９）…（Ｑ）
（上記式（Ｑ）において、ＭＡＸ（Ｍ８，Ｍ９）とは、式（Ｏ）乃至（Ｐ）によって得られたＭ８とＭ９の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ１０＝０．６２×｛（Ｆｃ）＾(１／２)｝×ｅＺｔ…（Ｒ）
（上記式（Ｒ）において、ｅＺｔはデッキスラブ上端の断面係数を表し、Ｆｃはコンクリートの設計基準強度を表す。）
Ｍ９１０＝ＭＡＸ(Ｍ９,Ｍ１０)…（Ｓ）
（上記式（Ｓ）において、ＭＡＸ（Ｍ９,Ｍ１０）とは、式（Ｐ）および（Ｒ）によって得られたＭ９とＭ１０の値のうち、より大きい値を採用することを表す。）
Ｍ８９≧Ｍ１Ａ…（Ｔ）
Ｍ９１０≧Ｍ１Ｂ…（Ｕ）
（【請求項１１】以降は省略されています）
発明の詳細な説明【技術分野】
【０００１】
本発明は、デッキスラブ、デッキスラブの施工方法、デッキスラブの設計方法、および情報処理システムに関し、例えば、開口部を有するデッキスラブ、デッキスラブの施工方法、デッキスラブの設計方法、および情報処理システムに関する。
続きを表示（約 1,800 文字）【背景技術】
【０００２】
従来、デッキスラブは鉄骨造建築物をメインに床の標準仕様として普及している。デッキスラブには、開口部が形成される場合がある。
開口部を有するデッキスラブ、デッキスラブの施工方法、およびデッキスラブの設計方法として、例えば、特許文献１に記載されたものが知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
特開２０２３－１２４２５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、これまでに知られている開口部を有するデッキスラブ、デッキスラブの施工方法、およびデッキスラブの設計方法は、開口部の補強を不要または低減することができるものは一定の条件下に限られており、開口部の補強を不要または低減することができるデッキスラブの適用範囲は限定されていた。
【０００５】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、適用範囲を拡大した開口部の補強を不要または低減することができるデッキスラブ、デッキスラブの施工方法、およびデッキスラブの設計方法、情報処理システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の代表的な実施の形態に係るデッキスラブは、開口部を有するデッキプレート、及びデッキプレート上に打設されたコンクリートを有するデッキスラブであって、デッキスラブに生じる曲げモーメントの大きさは、デッキスラブの許容曲げモーメントの大きさ以下の値となることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、開口部の補強を不要または低減することができるデッキスラブの適用範囲を拡大することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
開口部の補強が不要なデッキスラブの平面図である。
補強筋による補強を有した開口部を有するデッキスラブの平面図である。
開口部の補強が不要なデッキスラブのＡ―Ａ断面図である。
補強筋による補強を有した開口部を有するデッキスラブのＡ―Ａ断面図である。
正方向曲げモーメントが作用する、計算対象となるデッキスラブの両端ピン支持モデル図である。
正方向曲げモーメントおよび負方向曲げモーメントが作用する、計算対象となるデッキスラブの両端固定モデル図である。
複数の開口部を有するデッキスラブにより構成された床組の平面図である。
有限要素法による発生モーメント計算を行う対象となる床組の平面図である。
有限要素法による発生モーメント計算を行った床組の解析結果である。
本発明の第１の実施の形態に係る開口部構造計算システムの構成例および情報処理装置の機能ブロック構成を示す図である。
情報処理装置のハードウェア構成を示す図である。
本発明の第１の実施の形態に係る開口部構造計算システムの構成例およびクライアント端末装置の機能ブロック構成を示す図である。
クライアント端末装置のハードウェア構成を示す図である。
本発明の第１の実施の形態に係る開口部を有するデッキスラブの施工方法を示すフローチャートである。
本発明の第２の実施形態における開口部を有するデッキスラブの平面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
１．実施の形態の概要
先ず、本願において開示される発明の代表的な実施の形態について概要を説明する。なお、以下の説明では、一例として、各実施の形態における構成要素に対応する図面上の参照符号を、括弧を付して記載している。
【００１０】
〔１〕本発明の一態様に係るデッキスラブ（１、１Ａ）は、開口部（３）を有するデッキプレート（２）、及びデッキプレート（２）上に打設されたコンクリート（７）を有するデッキスラブ（１、１Ａ）であって、前記デッキスラブ（１、１Ａ）に生じる曲げモーメント（Ｍ０、Ｍ６、Ｍ７、Ｍ１Ａ、Ｍ１Ｂ）の大きさは、前記デッキスラブ（１、１Ａ）の許容曲げモーメント（Ｍ１２、Ｍ３４、Ｍ４５、Ｍ８９、Ｍ９１０）の大きさ以下の値となることを特徴とする。
（【００１１】以降は省略されています）

関連特許